原発事故で放出された核物質から出る放射線が問題となっている。そのエネルギーを数字で見てみようと思う。高3～大1程度の物理が判っていれば容易に計算可能である。 α、β、γと出される放射線のうち、γ線は電波や光、X線と言った電磁波の仲間である。 3 0 obj x��R�J�@��sԂ�����,�B6i����P��Y��(���\. %PDF-1.5

放射線について正しく理解するためには、物理学の知識をひとつひとつ積み重ねながら、自分の頭で考えなければなりません。どうしたら考えられるようになるのか？これから10回にわたって、考えていき … エネルギースペク  6 JISに同じ。 IDT − − 6.1推奨放射線源   6.1 JISに同じ。 IDT − − 6.2試験器の接続方  6.2 JISに同じ。 IDT − −  17 Z 4520：2007     18 Z 4520：2007   (Ⅰ) JISの規定 (Ⅱ) 国際(Ⅲ) 国際規格の規定 (Ⅳ) JISと国際規格との技術的差異の項目ごとの表示箇所：本体 (Ⅴ) JISと国際規格との技術項目番号 内容  項目内容 項目ごと技術的差異の内容  6.3ピーク面積の求  6.3 JISとほぼ同じ。 MOD/選択 JISは，IEC規格の方法とは異なる現システムでは，JISで追加し6.4ピークチャネル  6.4 JISに同じ。 IDT − − 6.5ピークの半値幅，  6.5 JISに同じ。 IDT − − 6.6ピーク対コンプ  6.6 JISに同じ。 IDT − − 6.7エネルギー分解  6.7 JISに同じ。 IDT − − 6.8総合雑音及び検  6.8 JISに同じ。 IDT − − 6.9ピークの非対称  6.9 JISとほぼ同じ。 MOD/追加 JISは，計数率の数値に，“1 000ｓ−1試験方法に具体性をもたせた6.10井戸形検出器の  6.10 JISに同じ。 IDT − − 6.11推奨エネルギー   6.11 JISとほぼ同じ。 MOD/追加 JISは，推奨エネルギー値に，59.5 一般的に使用されている数値7. 入射窓厚さの指標 13 9. <>/Font<>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI] >>/MediaBox[ 0 0 720 540] /Contents 4 0 R/Group<>/Tabs/S/StructParents 0>>

endobj 一般試験条件  3 6. h!! 放射線を出して原子核が変化する現象を放射性壊変（壊変） 壊変前を 親核種，壊変後を 子孫核種 α線： 高速（光の5～7%）の4He原子核 β線： 高速（光の25～98%）の電子または陽電子 γ線，X線： エネルギーの高い光（光子，電磁波） 放射性壊変 2 <>>> •放射線の飛程は重要 –検出器に届くかどうか –検出器中にエネルギーを落とすかどうか。 –放射線の種類による応答の差が利用できる •阻止能(stopping power: dE/dx) –比電離を通して求められることが多い •比電離：単位走行距離あたりの電荷生成数 引用規格 次に掲げる規格は，この規格に引用されることによって，この規格の規定の一部を構成する。これらの引用規格のうちで，発行年を付記してあるものは，記載の年の版だけがこの規格の規定を構成するものであって，その後の改正版・追補には適用しない。発効年を付記していない引用規格は，その最新版（追補を含む。）を適用する。 JIS Z 4001 原子力用語 JIS Z 8103 計測用語 IEC 60333 : 1993，Nuclear instrumentation−Semiconductor charged-particle detectors−Test procedures IEC 60759 : 1983，Standard test procedures for semiconductor X-ray energy spectrometers  3.
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適用範囲 ゲルマニウムγ線IEC 60973 1 2 JISに同じ。 IDT − − 2. 計数効率の求め方   7 JISとほぼ同じ。 MOD/削除 IEC規格に記載の標準的なマリネ標準的なマリネリビーカが，     MOD/追加 体積線源の仕様について許容するJISで追加した試験方法が一 18 Z 4520：2007     19 Z 4520：2007   (Ⅰ) JISの規定 (Ⅱ) 国際(Ⅲ) 国際規格の規定 (Ⅳ) JISと国際規格との技術的差異の項目ごとの表示箇所：本体 (Ⅴ) JISと国際規格との技術項目番号 内容  項目内容 項目ごと技術的差異の内容  7.1点線源に対する  7.1 JISに同じ。 IDT − − 7.2井戸形検出器の  7.2 JISとほぼ同じ。 MOD/選択 JISは，IEC規格の方法とは異なるJISで追加した試験方法が一− −  7.3 標準マリネリビーMOD/削除 − 7.の (Ⅴ) 参照。 8. 入射窓厚さの指標  13 9. エネルギースペクトル測定  4 6.1 推奨放射線源  4 6.2 試験器の接続方法  4 6.3 ピーク面積の求め方  5 6.4 ピークチャネルの求め方  7 6.5 ピークの半値幅，1/10値幅及び1/50値幅の求め方  8 6.6 ピーク対コンプトン比の求め方 8 6.7 エネルギー分解能の求め方 9 6.8 総合雑音及び検出器の寄与の求め方  10 6.9 ピークの非対称性の求め方 10 6.10 井戸形検出器のエネルギー分解能の求め方  11 6.11 推奨エネルギー  11 7. 計数効率の求め方 全エネルギーピークに対する計数効率は，ゲルマニウムγ線検出器の有効体積及び形状，検出器に対する線源の配置並びに検出器周辺の構造に依存する。計数効率は，検出器だけでなく周辺構造を含む検出部全体の効率として定義する。 この規格では，検出器に対する線源の配置として，次の二つを規定する。 a) 検出器エンドキャップ表面中心から25.0 cmの距離に点線源を置く方法。 b) 井戸形検出器の井戸底部中心から軸上1.0 cmに点線源を置く方法。 これらの配置は代表的なものであり，可能なすべての配置に対応するものではない。しかしながら，この条件下での測定は，検出器の性能試験，比較及び選択のときに基準となる。 計数効率を性能として示す場合には，どの方法で測定を行ったかを明示しなければならない。 なお，実際の測定試料を模擬した体積線源を用いて計数効率を求めてもよいが，その場合は，模擬した体積線源の形状などの仕様を明示しなければならない。 7.1 点線源に対する25.0 cm距離での効率  7.1.1 全エネルギーピーク絶対効率の求め方 図3に示すように，付随する電子機器を検出器に接続し，校正した60Co線源を用いてスペクトルを測定する。線源の中心からエンドキャップ表面中心までの距離は，25.0 cmとする。全エネルギーピーク絶対計数効率Eaは，全エネルギーピークの計数値Aの計数時間（ライブタイム）中に線源から放出された1 332.5 keVのγ線の数Nsに対する比とする。  saNAE  (10)  計数時間は，γ線ピークのエネルギーより5 度高い位置に，既知の一定のパルス発生率をもつパルス発生器を用いてピークを発生させ，その面積から決定してもよい。エンドキャップに線源を近づけたときの計数効率測定には，この方法が有効である。 7.1.2 全エネルギーピーク相対効率の求め方 線源と検出器との距離25.0 cm（7.1.1に規定）における3インチ×3インチ (76 mm×76 mm) NaI (Tl) シンチレーション検出器の計数効率との比で表すゲルマニウムγ線検出器の効率Erelは，式 (11) による。  NaIarelEEE (11)  ここに， Ea： 式 (10) による全エネルギー計数効率  ENaI： 3インチ×3インチ (76 mm ×76 mm) NaI (Tl) シンチレーション検出器の全エネルギー計数効率  ただし，線源と検出器エンドキャップとの距離25.0 cmにおける60Coから放出される1 332.5 keVのγ線に対するENaIの値は，1.20×10−3である。 7.2 井戸形検出器のγ線計数効率の求め方 井戸形検出器のγ線計数効率の求め方は，7.1に規定する方法が一般的であるが，井戸内部に線源を挿入して測定する方法もある。いずれの方法を用いてもよいが，計数効率を性能として示す場合には，どの方法で測定を行ったかを明示しなければならない。 井戸内部に線源を挿入して測定する方法では，線源が井戸形検出器［図2 c)］のゲルマニウム結晶に囲われるため，γ線に対して高い計数効率を示す。また，これに伴い，同時に放出された2本のγ線の信号が加算される確率が，エンドキャップの外側に線源を置いた配置と比較して，格段に大きくなり，同時放13 Z 4520：2007   出γ線がスペクトル中で明らかなサムピークとして現れる。サムピークは，2本のγ線の全エネルギー吸収が同時に起こったことを示す。 井戸内部に線源を挿入して測定する方法は，次による。 a) 2本の同時γ線のうちの一つについてみると，その全エネルギーとして検出されるγ線の数は，全エネルギーピークAの計数とサムピークAsの計数の和に等しい。精度の高い測定においては，一つの同時放出γ線の検出γ線の数は，A+Asで表さなければならない。 b) 井戸形検出器における真の同時サム効果は，検出器の計数効率性能に対して特に重要な事項である。検出器の絶対効率が高くなるにつれて，サムピークによる全エネルギーピークAの計数の減少の割合が大きくなり，As/Aの比は大きくなる。そのため，全エネルギーピークの計数だけを絶対効率の算出に用いる場合，実際の効率が高くなるのに伴って，計数効率を低く算出してしまう結果となる。二つの同時γ線の一方を用いて検出器の計数効率を算出する場合，A+Asを，そのγ線に相当する全エネルギーの計数としなければならない。 c) 井戸形検出器の計数効率 (2) は，エンドキャップ井戸部の底面の上方1.0 cmに最大2.0 mm以下の60Co点線源を置き，6.2に規定する方法で測定を行うことが望ましい。偶発同時計数は，計数率及び増幅器の波形整形時間の制御及び／又はパルスのパイルアップ除去を行うことによって，無視又は補正できるようにしなければならない。60Coの1 332.5 keVのγ線は，1 173.2 keVのγ線とのサム効果によって，2 505.7 keVのサムピークとなる。 注(2) 井戸形検出器の計数効率を表す指標の一つにゲルマニウム結晶の有効体積 (cm3) があるが，使用者は有効体積を確認することはできない。また，信頼性の高い計数効率の指標でもないため，ゲルマニウム結晶の有効体積 (cm3) は，検出器の性能表示としては不適切である。 d) 60Coの1 332.5 keV及び2 505.7 keVのピーク面積は，6.3の方法に従って決定することが望ましい。井戸形検出器の計数効率 (W) は，式 (12) による。  ssNAAW  (12)  ここに， A： 1 332.5 keVのピーク面積  As： 2 505.7 keVサムピークのピーク面積  Ns： 計数時間中に線源から放出される1 332.5 keVのγ線の数  8. 1 0 obj タイミング 14

温度サイクル   10 JISに同じ。 IDT − − 10.1温度サイクル可  10.1 JISに同じ。 IDT − − 10.2アニール可能な  10.2 JISに同じ。 IDT − − − −  11 低バックグラウンMOD/削除 IEC規格の記載内容は，一般常識事技術的内容に差異はない。  JISと国際規格との対応の程度の全体評価：MOD   19 Z 4520：2007     20 Z 4520：2007   備考1. 絰�Jv��V�RY3Sv��XE